1、概述

小口徑浮動(dòng)球球閥結(jié)構(gòu)簡單，工作壓力低，一般 只要在現(xiàn)場對(duì)閥座壓縮量適度調(diào)整，都能使 密封性能達(dá)到規(guī)模生產(chǎn)的要求，但如果同時(shí)還要求 規(guī)范啟閉力矩和使用壽命，就需要針對(duì)的特 殊性能和閥座的結(jié)構(gòu)特征，分析閥座的壓縮量和受 力狀態(tài)，優(yōu)化閥座壓縮量和密封件的結(jié)構(gòu)尺寸，滿足閥座性能的各項(xiàng)要求。

2、閥座壓縮量

閥座的設(shè)計(jì)壓縮量叭J由預(yù)壓縮量、定形壓 縮量A和磨損補(bǔ)償量構(gòu)成。

2.1、預(yù)壓縮量 球閥出口端閥座的靜密封面與動(dòng)密封面一樣都是通過閥體、閥蓋和球體對(duì)閥座預(yù)壓縮和介質(zhì)壓力的共同作用獲取密封力。由于介質(zhì)作用力 分擔(dān)了出口端部分密封力，因此預(yù)壓縮量應(yīng)從必須壓縮量中減去介質(zhì)壓縮量öJZ 單側(cè)閥座預(yù)壓 縮量為

（1）必須壓縮量60 閥座必須壓縮量由動(dòng)密封面x軸向壓縮量和靜 密封面壓縮量疊加。根據(jù)虎克定律按各自必須比壓 qd或，訓(xùn)一算動(dòng)密封壓縮率或靜密封壓縮率。

以球體與閥座上圓角r的切點(diǎn)為基點(diǎn)，其至靜 密封面的距離設(shè)為閥座承壓的基礎(chǔ)厚度。則實(shí) 現(xiàn)密封的單側(cè)x軸向必須壓縮量為

式中一一一動(dòng)密封面的x軸向壓縮量

球閥關(guān)閉時(shí)，介質(zhì)壓力Ps通過球體作用于出口端閥座，使其獲得介質(zhì)作用力FMJO FMJ = APS （4）由此動(dòng)密封面和靜密封面各自向中性面擠壓，但動(dòng)密封面Y軸投影面積蓋與靜密封面積召并不相等，因此取其平均值計(jì)算閥座的介質(zhì)壓應(yīng)力為

2.2、 定形壓縮量厶

（1） 密封件加工偏差絕對(duì)值總量 密封件加工偏差累積量，使閥體、閥蓋和球體型腔收縮產(chǎn)生壓縮量。這些偏差主要來自于閥體（閥蓋）接口面至靜密封面間距的負(fù)偏差，閥座承壓基礎(chǔ)厚度的正偏差，球體直徑正偏差以及球體圓度公差。因加工精度限制，累積量一般集中在加工偏差絕對(duì)值總量的50％、80％之間。由于動(dòng)密封寬度的要求累積量不宜低于總量的50％，因此試圖利用組裝時(shí)正負(fù)偏差互相對(duì)沖，對(duì)零件取雙向偏差（其實(shí)質(zhì)是對(duì)公稱尺寸的修正）以獲取所需壓縮量的可能性較小。

（2） 壓縮變形
PTPE在25 ℃時(shí)的假屈服極限 14• 3MPa[2]，當(dāng)閥座承受該壓力24h后會(huì)產(chǎn)生巧• 44％壓縮變形，其中8 • 12％為永久變形田。利用這個(gè)特性，按密封件加工偏差絕對(duì)值總量的70％、80％設(shè)置定形壓縮量A，迫使閥座壓縮變形后與球體表面、閥體和閥蓋靜密封面貼實(shí)，補(bǔ)償密封面微觀不平度和球體不圓度的不足，在閥座錐面擠壓出有效穩(wěn)定的球形密封面。在定形之后定形壓縮量包括可能超出的加工偏差，依靠冷流負(fù)荷在變形流失中緩慢消除。取50％為定形壓縮量時(shí)，閥座結(jié)構(gòu)尺寸會(huì)進(jìn)一步縮減，但該組尺寸并不能滿足80％對(duì)閥座強(qiáng)度的要求。因此閥座的定形壓縮量A和閥座承壓基礎(chǔ)厚度（圖 ）均取決于密封件實(shí)際的加工工藝水平。若按密封件加工偏差絕對(duì)值總量的70％設(shè)定A ,則 ：A/8口％一8 • 64

2.3、磨損補(bǔ)償量 根據(jù)球閥公稱壓力下滿足密封性能啟閉次數(shù)” 的要求，按平均磨損率、密封時(shí)閥座平均壓強(qiáng)％與磨損試驗(yàn)壓力之比六計(jì)算磨損補(bǔ)償量。

2.4、試驗(yàn)數(shù)據(jù)

（1）、壓縮彈性模量E
試驗(yàn)用的4組PTFE壓縮彈性模量為268、265、 303和284MPa，平均值為E =280MPao低于各資料中的彈性模量、拉伸彈性模量或彎曲彈性模量。
（2）、磨損量
在2• 0MPa壓力下，不銹鋼球在濕潤面來回摩擦2 000次，二組平均磨損量為0•巧m，平均磨損率：7巧E -7mm/次（注：此數(shù)據(jù)及壓縮彈性模量均經(jīng)過測定）。
（3）、定形壓縮量
將球體和閥座裝人由閥體和閥蓋組成的球形腔中（DN = 41mm，r = 2mm，：60。，：32mm），巧組 D№0球閥測定數(shù)據(jù)顯示，由于閥座在生產(chǎn)儲(chǔ)存過程產(chǎn)生扭曲變形0• 30n皿，24h后全部矯正至設(shè)計(jì)尺寸。以此為測量基點(diǎn)，6個(gè)月后單個(gè)閥座定形壓縮量平均值A(chǔ)：0• 33mm，變形率為8％一8巧％。與文獻(xiàn)[ 1 ]中的變形率略有波動(dòng)，時(shí)間也延長至半年以上。可見，閥座在設(shè)定的壓縮型腔中，經(jīng)歷了矯正變形（增強(qiáng)沒有這個(gè)過程或不明顯）、永久變形和密封（彈性）變形3個(gè)過程。前2個(gè)過程分界線是閥座設(shè)計(jì)尺寸，后2個(gè)過程的分界線是假屈服極限。 相關(guān)，是維持閥門正常啟閉壽命的基本條件。

3.1、出口端閥座總軸向密封力FMZ

由于閥座和殼體不是粘接密封而是壓縮密封，因此出口端閥座軸向總密封力FMZ應(yīng)由閥座軸向動(dòng)密封力FdX和靜密封力FJX合成。文獻(xiàn)[ 1 ]推薦FMZ ：FNC0，其值得推敲，F(xiàn)N是FMZ分力，應(yīng)小于FMZ，其次未納人靜密封力，不適合壓縮密封的靜密封結(jié)構(gòu)。由此計(jì)算的啟閉力矩也與測量值不符。忽略空心球重力影響，F(xiàn)dX在動(dòng)密封面上分解為法向力FN和摩擦力FT。其中FT為較小量，省略不計(jì)，則FdX分解為一對(duì)法向力（圖1），顯然

中FN一一密封面上的法向力,N 閥座靜密封力FJX為
閥座軸向總密封力FMZ為
FMZ：2qdScosß + qJB （10）式中FMz—出口端閥座總軸向密封力,N
‰、q了一．動(dòng)密封、靜密封必須比壓，MPa
B 閥座靜密封面面積，皿12
B =—(DM2一乃q2）
Dp、DM一一一靜密封面內(nèi)、夕卜徑,mm
．s一一動(dòng)密封面表面積（按圓錐面計(jì)算），
S=TbMd(YQ+Yp)
YQ、Yp一一一為動(dòng)密封面內(nèi)、外半徑,mm

3.2、出口端閥座的抗壓強(qiáng)度

由尸作用在靜密封面上的壓縮應(yīng)力，不應(yīng)大于的許用抗壓強(qiáng)度CöY ]：12• 9Mpa[l]

3.3、出口端閥座密封面的抗冷流強(qiáng)度密封時(shí)，閥座平均承壓厚度九將承受介質(zhì)壓縮量、預(yù)壓縮量和磨損補(bǔ)償量施加的平均壓強(qiáng)％，
" 其值不允許超出假屈服極限，否則在“冷流負(fù)荷作用下磨損補(bǔ)償量將逐漸被吞噬甚至影響預(yù)壓縮量，一直降到實(shí)際壓強(qiáng)低于假屈服極限為止，降低使用壽命和密封性能。反之如％過低，則使磨損補(bǔ)償量額外增加，給啟閉力矩加碼。為此應(yīng)控制
(ö0+öMOE< Cp （12） 4閥座尺寸
為同時(shí)滿足閥座對(duì)強(qiáng)度、密封性能、啟閉壽命和啟閉力矩的各項(xiàng)要求，需要對(duì)閥座結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，獲取理想的壓縮量。以PN16一DN50浮動(dòng)球球閥的厑閥座為例展開計(jì)算（圖2）。

4.1、尺寸初選

初選尺寸需要在閥座強(qiáng)度計(jì)算和性能測算的平衡中調(diào)整和確認(rèn)。取流道直徑（降1檔）DN = 40mm，球半徑（0 • 75、0 • 9R：32mm，流道與圓錐面相交圓角半徑r：Imm，圓錐面的半錐角（應(yīng)大于 儀：52• 5。密封面寬度裕量的x軸投影長度hK ：0• 9n皿，護(hù)錐邊寬（初選沖B：1.5mm，靜密封面外徑45。倒角的邊長c：0• 8mm，靜密封面巧。角長邊v：1.2mm，平均磨損率= 7巧E一7m艸／次，壓縮彈性模量E：280MPa，密封件加工偏差絕對(duì)值總量，：0• 38mmo

4.2、解曲線方程

置球體與閥座的圓角r相切，將圓錐面母線坐標(biāo)平移K至球的圓心，截距K為
=0. 5DN + r+ + r) 2 一 （0巧DN + r)2
（13）列圓錐面母線的線方程和球體的圓方程。
Y=tana(K—X) （14） X2 + = 2 （巧）、求圓錐面母線與流道母線的交點(diǎn)J、圓錐面母線與 端面交點(diǎn)F的x軸坐標(biāo)（圖3）。
K—0. 5DN= 24．96mm
Fx =X +hj—H=21.96mm